1. Руководство По Проектированию Свайных Фундаментов Pdf
2. Руководство По Проектированию Свайных Фундаментов К Снип Ii-17-77

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку 'Купить' и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО 'ЦНТИ Нормоконтроль'.

Статус: привязан к неактуализированному документу. Название рус.: Руководство по проектированию свайных фундаментов. Название англ.: Guide to. Download: Руководство по проектированию свайных фундаментов. Пособия к СНИП. Рекомендовано к изданию Секцией ученого совета «Основания и фундаменты» НИИОСП им. Руководство по проектированию свайных фундаментов / НИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1980. Содержит материалы, разъясняющие нормативы и требования, изложенные в главе СНиП II-17-77 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования». Даны рекомендации по проектированию, расчету и конструированию свайных фундаментов. Для инженерно-технических работников проектных, проектно-изыскательских институтов и строительных организаций, занимающихся устройством свайных фундаментов.

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов. Способы доставки. Срочная курьерская доставка (1-3 дня). Курьерская доставка (7 дней).

Самовывоз из московского офиса. Почта РФ. Содержит материалы, разъясняющие нормативы и требования, изложенные в главе СНиП II-17-77 'Свайные фундаменты'. ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО- ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОСНОВАНИЙ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ им. ГЕРСЕВАНОВА (НИИОСП им. Герсеванова) ГОССТРОЯ СССР РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ Рекомендовано к изданию Секцией ученого совета «Основания и фундаменты» НИИОСП им.

Содержит материалы, разъясняющие нормативы и требования, изложенные в главе «Свайные фундаменты. Нормы проектирования». Даны рекомендации по проектированию, расчету и конструированию свайных фундаментов. Для инженерно-технических работников проектных, проектно-изыскательских институтов и строительных организаций, занимающихся устройством свайных фундаментов. ПРЕДИСЛОВИЕ «Руководство по проектированию свайных фундаментов» содержит материалы, разъясняющие нормативы и требования главы «Свайные фундаменты за исключением вопросов, касающихся особенностей проектирования свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи, которые будут изложены в специальном руководстве. Руководство составлено ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений им. Примечания: 1.

В случаях, когда в табл. 1 (1) значения R указаны дробью, числитель относится к пескам, а знаменатель - к глинам. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. Глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта в акватории следует принимать с учетом возможного общего размыва грунта дна водотока при расчетном паводке. При проектировании путепроводов через выемки для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи или сваи-оболочки в табл. 1 (1) следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.

Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений консистенции I l глинистых грунтов значения R и f определяются интерполяцией соответственно по таблицам 1 (1) и 2 (2). Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по материалам статического зондирования, значения R по табл. 1 (1) для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%.

При определении степени плотности грунтов по материалам других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 (1) следует увеличить на 60%, но не более чем до 2000 тс/м 2. Значениями расчетных сопротивлений R по табл. 1 (1) допускается пользоваться при условии, если заглубление свай и свай-оболочек в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее: для мостов и гидротехнических сооружений - 4 м; для зданий и прочих сооружений - 3 м.

Таблица 2 (2). Средняя глубина расположения слоя грунта, м Расчетные сопротивления на боковой поверхности свай и свай-оболочек, f, тс/м 2 песчаных грунтов средней плотности крупных и средней крупности мелких пылеватых -глинистых грунтов при показателе консистенции I L, равном 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1 3,5 2,3 1,5 1,2 0,8 0,4 0,4 0,3 0,2 2 4,2 3 2,1 1,7 1,2 0,7 0,5 0,4 0,4 3 4,8 3,5 2,5 2 1,4 0,8 0,7 0,6. 0,5 4 5,3 3,8 2,7 2,2 1,6 0,9 0,8 0,7 0,5 5 5,6 4 2,9 2,4 1,7 1 0,8 0,7 0,6 6 5,8 4,2 3,1 2,5 1,8 1 0,8 0,7 0,6 8 6,2 4,4 3,3 2,6 1,9 1 0,8 0,7 0,6 10 6,5 4,6 3,4 2,7 1,9 1 0,8 0,7 0,6 15 7,2 5,1 3,8 2,8 2 1,1 0,8 0,7 0,6 20 7,9 5,6 4,1 3 2 1,2 0,8 0,7 0,6 25 8,6 6,1 4,4 3,2 2 1,2 0,8 0,7 0,6 30 9,3 6,6 4,7 3,4 2,1 1,2 0,9 0,8 0,7 35 10 7 5 3,6 2,2 1,3 0,9 0,8 0,7 Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай и свай-оболочек f по табл. 2 (2) надлежит обязательно учитывать требования, изложенные в примечаниях 2 и 3 к табл. При определении по табл. 2 (2) расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай и свай-оболочек f пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

Величины расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай и свай-оболочек f следует увеличивать на 30% против значений, приведенных в табл. Расчетные сопротивления грунтов R и f i в формуле 7 (7) для лессов и лессовидных суглинков при глубине погружения свай более 5 м принимаются по значениям, указанным в табл. 1 (1) и 2 (2) для глубины 5 м. Таблица 3 (3). Способы погружения свай и виды грунтов Коэффициенты условий работы грунта, учитываемые независимо друг от друга, при расчете несущей способности забивных висячих свай под нижним концом сваи m R на боковой поверхности сваи т f 1. Погружение забивкой сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами 1 1 2.

Погружение забивкой в предварительно пробуренные скважины (лидеры) с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: а) равном стороне квадратной сваи 1 0,5 б) на 5 см меньшем стороны квадратной сваи 1 0,6 в) на 15 см меньшем стороны квадратной или диаметра круглой сваи (для опор линий электропередачи) 1 1 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем метре погружения без применения подмыва 1 0,9 4. Вибропогружение и вибровдавливание в грунты: а) песчаные средней плотности: пески крупные и средней крупности 1,2 1 пески мелкие 1,1 1 пески пылеватые 1 1 б) глинистые с показателем консистенции I L = 0,5: супеси 0,9 0,9 суглинки 0,8 0,9 глины 0,7 0,9 в) глинистые с показателем консистенции I L £ 0 1 1 5. Погружение молотами любой конструкции полых свай с открытым нижним концом: а) при диаметре полости сваи 40 см и менее 1 1 б) при диаметре полости сваи более 40 см 0,7 1 6. Погружение любым способом полых круглых свай с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце сваи камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах консистенции I L £ 0,5 при диаметре уширения, равном: а) 1 м независимо от указанных видов грунта 0,9 1 б) 1,5 м в песках и супесях 0,8 1 в) 1,5 м в суглинках и глинах 0,7 1 Примечание. Коэффициенты m R и m f по поз.

3 (3) для глинистых грунтов с показателем консистенции 0,5 I L 0 определяются интерполяцией. Приведенные указания относятся к расчету несущей способности грунта основания забивных висячих свай любых конструкций, рассматриваемых п. 2.3 настоящей главы СНиП, исключая сваи-оболочки диаметром более 0,8 м. Коэффициент условий работы в формуле 7 (7), как правило, принимается m = 1.

Однако для специальных сооружений, проектирование которых согласно п. 1.1 настоящей главы СНиП, должно производиться с учетом дополнительных требований, вытекающих из специфических особенностей этих сооружений, коэффициент условий работы может приниматься отличным от единицы. При сравнении полученных по формуле 7 (7) результатов с расчетной нагрузкой в соответствии с п. 4.3 расчетная нагрузка на сваю должна приниматься без учета ее собственного веса. Требуется определить несущую способность железобетонной сваи с поперечным сечением 300´300 мм, длиной L = 7 м, забитой в грунт дизель-молотом ниже дна котлована глубиной l к = 1,4 м на глубину l с = 6,5 м. Грунтовые условия: с отметки дна котлована залегает суглинок тугопластичный ( I L = 0,5), толщина этого слоя 2 м; ниже - тугопластичный суглинок ( I L = 0,3) на глубину 3,1 м, подстилаемый слоем полутвердой глины ( I L = 0,2), разведанной толщиной слоя 7 м (рис.

Площадь поперечного сечения сваи F = 0,3 0,3 = 0,09 м 2; периметр поперечного сечения и = 4´0,3 = 1,2 м; расчетная глубина погружения нижнего конца сваи от поверхности грунта l к + l с = 1,4 + 6,5 = 7,9 м. 1 (1) для этой глубины находим расчетное сопротивление грунта в плоскости нижнего конца сваи R » 450 тс/м 2. Схема геологического разреза I - суглинок туго-пластичный I L = - 0,5; II - то же, I L = 0,3; III - глина полутвердая I L = 0,2 Далее определяем среднюю глубину расположения слоев грунта от дневной поверхности и соответствующие значения расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи f i по табл. Для суглинков с консистенцией I L = 0,5 на глубине f 1 = 1,82 тс/м 2. Для следующего слоя грунта (суглинок тугопластичный с консистенцией I L = 0,3) следует учесть примеч.

Поэтому разбиваем этот слой на два однородных слоя толщиной 2 и 1,1 м: на глубине f 2 = 3,88 тс/м 2; » » f 3 = 4,19 тс/м 2. Для глины полутвердой с консистенцией I L = 0,2 на глубине f 4 = 6,03 тс/м 2. По формуле 7 (7) находим несущую способность сваи: Ф = m( m RRF + u åm ff il i), Ф = 11 450 0,09 + 1,2 1(2 1,82 +2 3,88 + 1,1 4,19 + 1,4 6,03) = 1(40,5 + 29,3) = 69,8 » 70 тс.

Расчетная нагрузка на сваю равна: Проверка несущей способности свай по условию прочности материала в данном случае не требуется, так как сопротивление сваи сечением 300´300 мм на сжатие больше 50 тс. При наличии данных статического зондирования плотность песчаных грунтов и консистенции глинистых грунтов принимаются с учетом этих данных. Для оценки глинистых грунтов необходимо учитывать кроме показателя консистенции I L и другие их физико-механические характеристики. При проектировании также необходимо использовать имеющиеся данные о несущей способности свай по зданиям и сооружениям, построенным рядом на свайных фундаментах в аналогичных грунтах. Приведенные в табл.

1 и 2 значения расчетных сопротивлений R и f i наиболее близко отвечают грунтам со степенью влажности G ³ 0,8. При степени влажности G 0,6 и рыхлые пески, как правило, следует избегать ввиду их низкой несущей способности. Поэтому в табл. 1 (1) значения R для грунтов с показателем консистенции I L 0,6 и для рыхлых песков не приводятся.

Для предварительных расчетов допускается в этом случае использовать результаты зондирования. Значения расчетных сопротивлений f i в табл. 2 (2) для глинистых грунтов даны только при показателях консистенции 0,2 £ I L £ 1. Такое нормирование f i обусловлено тем, что прорезка сваями грунтов с показателем консистенции I L 1 мало, и им обычно при расчетах несущей способности свай можно пренебречь. В случае, когда все-таки прорезка глинистых грунтов с показателем консистенции I L.

Для глин с числом пластичности 0,18. M R 1, тс/м 2 F 1, м 2 RF, тс l i 1, м u i 1, м f i, тс/м 2 u if i, тс/м u oi, м i c E i, тс/м 2 k i x р u oii c´ E ik ix p, тс/м u if i + u oii cE i ´ k i x p, тс/м l i( u if i+ u oii cE i´ k ix p), тс ål i(u if i+u oii c´ E ik i´ x p), тс Ф, тс Слои грунта 0,7 2,12 4,3 9,12 2,12 0,025 640 0,5 0,8 13,6 22,72 15,9 -Супесь твердая J -1 1,44 3,2 4,62 1,44 0,025 330 0,6 0,8 1,3 1,45 1,15 -Суглинок тугопластичный 73 0,01 0,73 0,8 0,72 1,6 1,15 0,72 0,025 180 0,5 0,8 1,3 1,45 1,15 -Глина мягкопластичная. При расчете несущей способности ромбовидных свай верхняя часть сваи, имеющая обратный наклон граней, не учитывается. Нижнюю часть сваи разбиваем на участки длиной l 1 = 1,3 м; l 2 = 2 м; l 3 = 2 м; l 4 = 0,7 м. Схема геологического разреза I - песок пылеватый; II - супесь I L = 0,6; III - суглинок I L = 0,5.

Для середины каждого участка определяем периметры сечения сваи: х 1 = 0,5 - 2 х ¢ 1 = 0,5 - 2 0,012 = 0,48 м; u o 1 = u o 2 = u o 3 = u o 4 = 0,6 м; Аналогично для следующих участков: х 2 = 0,48 - 2 х ¢ 2 = 0,48 - 0,068 = 0,41 м; х¢ 2 = l 2tga = 2 0,017 = 0,034 м; х 3 = 0,41 - 2 х ¢ 3 = 0,41 - 0,068 = 0,34 м; x¢ 3 = 0,034 м; х 4 = 0,34 - 2 х ¢ 4 = 0,34 - 0,024 = 0,32; х¢ 4 = 0,7 0,017 = 0,012. Поскольку в исходных данных отсутствуют результаты компрессионных испытаний грунтов, а определить модуль деформации супеси при I L = 0,6 и е = 0,95 по таблице главы не представляется возможным, расчет ведем по формуле (12); значение R, f i и f oi, определяем по табл. 1 (1) и 2 (2): R = 140,6 тс/м 2; f 1 = 2,1 тс/м 2; f 2 = 1,6 тс/м 2; f 3 = 2,5 тс/м 2; f 4 = 2,55 тс/м 2; f 01 = R 1 0,017 = 100 0,017 = 1,7 тс/м 2; f 02 = R 2 0,017 = 78 0,017 = 1,34 тс/м 2; f 03 = R 3 0,017 = 139 0,017 = 2,36 тс/м 2; f 04 = 140,6 0,017 = 2,39 тc/м 2. Подставляя найденные значения в формулу (12), получим Ф = 140,6 0,09 + 1,3(0,98 2,1 + 0,6 1,7) +2 (0,89 1,6 + + 0,6 1,34) + 2(0,75 2,5 + 0,6 2,36) + 0,7(0,66 2,55 + + 0,6 2,39) = 29,2 тс. Расчетная нагрузка на сваю 5.8.

Несущую способность Ф в, тс, сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой), работающей на выдергивание, следует определять по формуле Ф в = тиåm ff il i, 13 (9) где и, m f и l i - обозначения те же, что и в формуле 7 (7); т - коэффициент условий работы, принимаемый для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, т = 0,6; то же, на глубину 4 м и более т = 0,8 для всех зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент т принимается согласно указаниям раздела 13 настоящей главы. При расчете свай и свай-оболочек на выдергивание кроме использования формулы 13 (9) необходимо проверить расчетом достаточность продольной арматуры на растяжение и заделку в ростверк свай. Указанные расчеты производятся в соответствии с главой СНиП II-21-75.

Требуется определить несущую способность сваи, работающей на выдергивание, сечение 300´300 мм, длиной 7 м, забитой в грунты, приведенные на рис. Несущую способность сваи определяем по формуле 13 (9): Ф в = тиåm ff il i, где m f - коэффициент условий работы для свай, забиваемых в грунт на глубину более 4 м ( m = 0,8); Ф = 1 0,8 1,2 1 (2 1,82 + 2 3,88 + 1,1 4,14 + 1,4 6,03) = 19,5 тс. Расчетная нагрузка на сваю ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ СВАИ, СВАИ-ОБОЛОЧКИ И СВАИ-СТОЛБЫ 5.9. Несущую способность Ф, тс, набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле Ф = m( m RRF + и åт ff il i), 14 (10) где т - коэффициент условий работы сваи, принимаемый в случае опирания ее на покровные глинистые грунты со степенью влажности G. Вид свай и способы их устройства Коэффициент условий работы грунта т f, при песках супесях суглинках?

Набивные по п. 2.6 «а» при забивке инвентарной трубы с наконечником 0,8 0,8 0,8 0,7 2. Набивные виброштампованные 0,9 0,9 0,9 0,9 3.

Буронабивные, в том числе с уширенной пятой, бетонируемые: а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) 0,7 0,7 0,7 0,6 б) под водой или глинистым раствором 0,6 0,6 0,6 0,6 4. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта 1 0,9 0,7 0,6 5. Сваи-столбы 0,7 0,7 0,7 0,6 К п. Глубина заложения нижнего конца свай h, м Расчетное сопротивление R, тс/м 2, под нижним концом набивных свай с уширением и без уширения, свай-столбов и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном, при глинистых грунтах с показателем консистенции I L, равной 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 3 85 75 65 50 40 30 25 5 100 85 75 65 50 40 35 7 115 100 85 75 60 50 45 10 135 120 105 95 80 70 60 12 155 140 125 110 95 80 70 15 180 165 150 130 110 100 80 18 210 190 170 150 130 115 95 20 230 210 190 165 145 125 105 30 330 300 260 230 200 -40 450 400 350 300 250 -Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения R, приведенные в табл. 9 (7), следует: а) повышать (при расположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5 у в h в, где у в - удельный вес воды - 1 тс/м 3; h в - глубина слоя воды, м, считая от меженного уровня до уровня размыва при расчетном паводке; б) понижать при коэффициенте пористости грунта е 0,6; при этом коэффициент понижения т е следует определять интерполяцией между значениями т е = 1 при е = 0,6 и т е = 0,6 при е = 1,1.

Положения, предусмотренные п. 5.10, относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба в грунт, принятый за основание их нижних концов, во всех случаях не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочки и сваи-столба, но не менее 2 м. Расчетное сопротивление R, тс/м 2, грунтов под нижним концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения на высоту 0,5 м и более (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 (1) настоящей главы с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 3 настоящей главы, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

Руководство По Проектированию Свайных Фундаментов Pdf

Настоящая глава СНиП дифференцированно подходит к двум качественно различным случаям погружения и работы в грунте свай-оболочек. Первый случай предусматривает вибропогружение сваи-оболочки с полной выемкой грунта из ее полости.

В этом случае в процессе погружения сваи-оболочки преимущественно производится опережающая выемка грунта, которая прекращается не менее чем за 2 м до достижения нижним концом сваи-оболочки проектной отметки. Затем погружение производится с удалением грунта из полости до уровня ножа или с оставлением грунтового сердечника на последней стадии погружения, после чего полость заполняется бетоном. Выемка грунта предотвращает образование грунтового ядра в полости сваи-оболочки и значительно облегчает ее погружение. В результате происходит разуплотнение грунта под подошвой и снижение сил сопротивления грунта на боковой поверхности сваи-оболочки.

Поэтому расчетные сопротивления R под нижним концом свай-оболочек, погруженных с выемкой грунта из полости (п. 5.9), предусматриваются меньшими в сравнении со значениями R, принимаемыми для забивных свай, а для расчетных сопротивлений f вводятся понижающие коэффициенты m f£ 1 см. Площадь опирания F сваи-оболочки, заполняемой бетоном, принимается в формуле 14 (10) равной площади поперечного сечения брутто (по наружному диаметру) независимо от того, производится бетонирование полости от уровня ножа или от уровня верха грунтового сердечника, оставляемого на последнем этапе погружения.

Второй случай предусматривает погружение свай-оболочек (если позволяют грунтовые условия) вибрированием без выемки или с частичной выемкой грунта из полости и оставлением на последнем этапе погружения ненарушенного грунтового ядра высотой не менее двух диаметров сваи-оболочки. Эта категория свай-оболочек по характеру работы в грунте на воспринятие вертикальных сжимающих нагрузок существенно отличается от свай-оболочек, догружаемых с полной выемкой грунта из полости, и приближается к забивным сваям.

При погружении сваи-оболочки без выемки грунта уплотняется как основание, примыкающее к боковой наружной и внутренней поверхностям сваи-оболочки, так и основание под ее нижним концом. Частичная выемка грунта при погружении сваи-оболочки с грунтовым ядром производится для облегчения ее погружения только при прохождении наиболее плотных слоев грунта.

При этом не допускается выемка грунта из полости до нижнего конца сваи-оболочки, так как это может вызвать разуплотнение грунтов под нижним концом и на боковой поверхности сваи. В соответствии с изложенным в п. 5.10, по существу, приравнивается работа сваи-оболочки с грунтовым ядром к работе забивных висячих свай, т.е. В расчете принимаются те же значения расчетных сопротивлений под нижним концом R и на наружной боковой поверхности сваи f, что и для забивных свай.

Расчет несущей способности свай-оболочек с грунтовым ядром производится по формуле 14 (10), принимая в качестве площади опирания сваи по подошве F - площадь кольцевого сечения сваи-оболочки, коэффициент m f = 1, а значения R и f - по табл. 1 (1) и 2 (2), п. 5.5 с учетом способа погружения свай-оболочек согласно поз.

В формулу 14 (10) не входит сопротивление сдвигу грунта ядра-сердечника на внутренней боковой поверхности сваи-оболочки, которое идет в запас несущей способности сваи-оболочки. Расчет несущей способности свай-оболочки с учетом сопротивления грунта на внутренней боковой поверхности сваи-оболочки рекомендуется производить в соответствии с прил. Требуется определить несущую способность сваи-оболочки длиной 12 м, диаметром 1,2 м, погруженную с выемкой грунта из полости с последующим заполнением ее бетоном. Грунты, прорезаемые сваей-оболочкой, и их физико-механические характеристики приведены на рис.

Схема геологического разреза 1 - суглинок мягкопластичный e = 0,65, I L = 0,6, у = 1,65 тс/м 3; j = 22°; II - песок пылеватый e = 0,75, j = 26°; у = 19 тс/м 3; III - суглинок тугопластичный I L = 0,4, j = 22°, e = 0,55, у = 17 тс/м 3; IV - песок средней крупности e = 0,55, j = 38°, у = 21 тс/м 2 Рис. Схема геологического разреза I - суглинок тугопластичный i l = 0,4; II - суглинок тугопластичный i l= 0,5, j = 22°; III - глина полутвердая i l = 0,3 Решение. Расчетное сопротивление R грунта под нижним концом сваи-оболочки определяем по формуле 15 (11). Безразмерные коэффициенты a, b, А о к и В о к, входящие в формулу 15 (11), определяем по табл. 8 (6): при j = 35° А о к = 71,3; В о к = 127; при α = 0,776; при d = 1,2 b = 0,235. Приведенный объемный вес у 1 грунтов, расположенных выше нижнего конца сваи-оболочки, равен: R = 0,65 0,235 (2,1 1,2 71,3 + 0,776 1,74´ ´11,4 127) = 325 тс/м 2; u = 3,78 м; m f1 = 0,9; m f2 = 1; m f3 = 0,7; m f4 = 1,0 по табл.

В соответствии с примеч. 2 (2) расчленяем пласты грунта на однородные слои толщиной не более 2 м и определяем соответствующие значения f i: f 1 = 0,8 тс/м 2; f 2 = 1,28 тс/м 2; f 3 = 1,48 тс/м 2; f 4 = 2,92 тс/м 2; f 5 = 3,15 тс/м 2; f 6 = 3,28 тс/м 2; f 7 = 3,38 тс/м 2; f 8 = 7,04 тс/м 2. Определяем несущую способность сваи-оболочки по формуле 14 (10): Ф = m( m RRF + u Sm ff il i) = 1 (325 1,13 + 3,78 (0,9 0,8 2 + + 0,9 1,28 1,2 + 0,9 1,48 1,2 + 1 2,92 1,5 + 0,7 3,15 1,5 + 0,7 3,28 1,5 + 0,7 3,38 1,5 + 1 7,04 1) = 368 + 98,8 = 466,8 тс. Расчетная нагрузка на сваю-оболочку Пример 15. Требуется определить несущую способность сваи-оболочки длиной 12 м, наружным диаметром D = 1,2 м и внутренним d = 0,96 м с грунтовым ядром без заполнения бетоном, погруженной вибропогружателем. Грунты, прорезаемые сваей-оболочкой, и их физико-механические характеристики аналогичны приведенным в примере 14 (см.

Расчетное сопротивление R грунта под нижним концом сваи-оболочки определяем в соответствии с п. Коэффициент условий работы, учитывающий способ погружения, в соответствии с поз. 3 (3) m R = 1,2: R = 411,2 1,2 = 495 тс/м 2; u = 3,78 м; m f1 = 0,9; m f2 = 1; m f3 = 0,7; m f4 = 1,0 по табл. В соответствии с примеч. 2 (2) расчленяем пласты грунтов на однородные слои толщиной не более 2 м и определяем значения f i: f 1 = 0,8 тс/м 2; f 2 = 1,28 тс/м 2; f 3 = 1,48 тс/м 2; f 4 = 2,92 тс/м 2; f 5 = 3,15 тс/м 2; f 6 = 3,28 тс/м 2; f 7 = 3,38 тс/м 2; f 8 = 7,04 тс/м 2. Определяем несущую способность сваи-оболочки по формуле 14 (10): Ф = m( m RRF + u Sm ff il i) = 1495 0,409 + + 378 (0,9 0,8 2 + 0,9 1,28 1,2 + 0,9 1,48 1,2 + + 1 2,92 1,5 + 0,7 3,15 1,5 + 0,7 3,28 1,5 + + 0,7 3,38 1,5 + 1 7,05 1) = 1 (202 + 98,8) = 300,8 тс. Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю-оболочку: Пример 16.

Требуется определить несущую способность набивной сваи с уширенной пятой по грунту основания. Длина сваи 11,4 м, диаметр ствола сваи 0,5 м, диаметр уширения 1 м.

Свая погружается в грунты, физико-механические характеристики которых приведены на рис. 7 (7) определяем расчетное сопротивление под пятой сваи: R = 134 тс/м 2; F = 0,785 м 2; u = 1,57 м. 5.9, следует определить участок, где действует сопротивление грунта на боковой поверхности. Для этого определяем значение j 1ср.

Принимаем j 1ср =18°; j 1ср/2 = 9°. Участок сваи, где боковое сопротивление грунта не учитывается, равен: т f= 0,6 табл. 2 (2) определяем значение f i: f 1 = 1,5 тс/м 2; f 2 = 2,35 тс/м 2; f 3 = 2,7 тс/м 2; f 4 = 2,43 тс/м 2; f 5 = 2,51 тс/м 2. Несущую способность определяем по формуле 14 (10): Ф = m( m RRF + uSm ff il i) = 1 134 0,785 + 1,57 0,6 (1,5 2 + 2,38 1,4 + 2,74 1,2 + 2,44 1,6 + 2,55 1,6 + 2,63 1,6 + 6,43 0,4) = 1 (105 +0,942 24,4) = 128 тс. Расчетная нагрузка на сваю 5.12.

Несущую способность Ф в, тс, набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле Ф в = тuSm ff il i, 17 (13) где т - значение то же, что и в формуле 13 (9); и, т f; f i и l i - обозначения те же, что и в формуле 14 (10). Поскольку приведенная в этом параграфе формула 17 (13) учитывает только сопротивление грунта на боковой поверхности свай, ее можно использовать лишь для определения несущей способности свай-столбов, свай-оболочек и набивных свай, не имеющих уширенной пяты. ВИНТОВЫЕ СВАИ 5.13. Несущую способность Ф, тс, винтовой сваи диаметром лопасти D £ 1,2 м и длиной L £ 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле 18 (14), а при размерах лопасти D 1,2 м и длине сваи L 10 м - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой: Ф = т( А c1 + By 1h) F + fu( L - D), (18 (14) где т - коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 10 (8); А и В - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл.

Наименование грунта Коэффициенты условий работы винтовых свай т при нагрузках сжимающих выдергивающих знакопеременных 1. Глины и суглинки: а) твердые, полутвердые и тугопластичные 0,8 0,7 0,7 б) мягкопластичные 0,8 0,7 0,6 в) текучепластичные 0,7 0,6 0,4 2. Пески и супеси: а) пески маловлажные и супеси твердые 0,8 0,7 0,5 б) пески влажные и супеси пластичные 0,7 0,6 0,4 в) пески водонасыщенные и супеси текучие 0,6 0,5 0,3 К п. Опыт применения винтовых свай с диаметром лопасти D 1,2 м невелик и не позволяет установить для них обоснованных нормативов. Поэтому определение несущей способности свай с большим диаметром лопастей следует производить, как правило, по данным статических испытаний таких свай на выдергивание или вдавливание в зависимости от характера их работы в сооружении. Несущая способность винтовых свай диаметром лопасти D £ 1,2 м и длиной L £ 10 м, работающих на осевую сжимающую или выдергивающую нагрузку, может определяться как по данным статических испытаний, так и по формуле 18 (14).

При определении несущей способности винтовой сваи на осевую сжимающую нагрузку (вдавливание) величина расчетного сопротивления грунта на лопасти сваи ( Aс 1 + Bу 1h) должна быть увеличена в 1,2 раза. Формула 18 (14) будет иметь следующий вид: Ф = m1,2( Aс 1 + Bу 1h) F + fu( L - D). (19) Пример 17. Требуется определить несущую способность винтовой сваи с диаметром лопасти D = 1 м и ствола d = 0,2 м, L = 8 м, работающей на осевую сжимающую нагрузку и погруженную в грунты, приведенные на рис. Схема геологического разреза I - суглинок тугопластичный I L = 0,4, y = 1,7 тс/м 3; II - глина полутвердая I L = 0,2, y = 1,85 тс/м 3, с = 4,1 тс/м 2, j = 17° Решение. Несущую способность винтовой сваи определяем по формуле 18 (14). 10 (8) для полутвердых глин с консистенцией I L = 0,2 m = 0,8.

11 (9) при j 1 = 17° безразмерные коэффициенты будут: А = 9,75; В = 4,14. Таблица 11 (9). Расчетный угол внутреннего трения грунта в рабочей зоне j 1, град Коэффициенты A В 13 7,8 2,8 15 8,4 3,3 16 9,4 3,8 18 10,1 4,5 20 12 5,5 22 15 7 24 18 9,2 26 23,1 12,3 28 29,5 16,5 30 38 22,5 32 48,4 31 34 64,9 44,4 Далее определяем приведенный объемный вес y 1 грунтов, залегающих выше отметки лопасти свай: Удельное сцепление для заданного грунта c 1 = 4,1 тс/м 2, глубина залегания лопасти h = 7,6 м; проекция площади лопасти F = 0,785 м 2. Расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности принимаем по табл. Для суглинка тугопластичного с консистенцией I L = 0,4: на глубине l¢ 1 = 1 м f 1 = 1,5 тс/м 2; » » f 2 = 2,35 тс/м 2; » » f 3 = 2,72 тс/м 2. Для глины полутвердой консистенции I L = 0,2: на глубине f 4 = 5,7 тс/м 2; » » f 5 = 5,98 тс/м 2. Определяем приведенное значение f для всех слоев в пределах глубины погружения сваи: Периметр ствола сваи u = p 0,24 = 0,755 м.

Несущая способность сваи равна: Ф = m1,2( Aс 1 + Bу 1h) F + fu( L - D) = 0,81,2 (9,75 4,1 + 4,15 1,755 7,6) 0,785 + 3,48 0,7557(7,6 - 1) = 0,8(89,6 + 17,3) = 85,4 тс. Расчетная нагрузка на сваю Пример 18. Требуется определить несущую способность винтовой сваи с диаметром лопасти D = 1 м и ствола d = 0,24 м, L = 8 м на выдергивание при тех же грунтовых условиях, что и в примере 17 (см. Коэффициент условий работы m = 0,7 по табл. Проекция площади лопасти Несущая способность сваи на выдергивающую нагрузку по грунту основания по формуле 18 (14) будет равна: Ф = m( Aс 1 + Bу 1h) F + fu( L - D) = 0,7(9,75 4,1 + 4,15 1,755 - 7,6) 0,74 + 3,48 0,755(7,6 - 1) = 0,7(70,5 + 17,3) = 61,1 тс.

Расчетная нагрузка на сваю. УЧЕТ НЕГАТИВНОГО (ОТРИЦАТЕЛЬНОГО) ТРЕНИЯ ГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВИСЯЧИХ СВАЙ 5.14.

Силами негативного (отрицательного) трения называются силы, возникающие на боковой поверхности сваи при осадке околосвайного грунта и направленные вертикально вниз. Процесс возникновения негативного трения характеризуется тем, что осадка грунта около сваи и соответственно скорость его осадки значительно превышают осадку сваи и ее скорость протекания от действующей нагрузки. В этом случае грунт около свай как бы нависает на них, а дополнительная нагрузка прибавляется к внешней нагрузке, приложенной к сваям. Это явление, как правило, происходит в случае прорезания сваями сильносжимаемых грунтов большой мощности при наличии пригрузки грунта вокруг них. Осадка околосвайного грунта может быть вызвана: намывом или подсыпкой грунта, выполняемыми при повышении территории строительства или при ее инженерной подготовке, когда сильносжимаемые грунты залегают на поверхности; загрузкой поверхности грунта или пола, основанного на грунте, значительной полезной нагрузкой.

Этот случай особенно опасен, если пригружение произведено во время эксплуатации сооружения; увеличением собственного веса грунта при искусственном или естественном понижении уровня грунтовых вод на площадке; естественной консолидацией грунтовой толщи; уплотнением грунтов под динамической нагрузкой; возведением рядом с сооружением на сваях сооружения на фундаментах мелкого заложения. Силы отрицательного трения действуют на боковой поверхности сваи в пределах участка ее длины, где скорость осадки околосвайного грунта V гр превышает скорость осадки свайного фундамента V ф, т.е. Грунт Коэффициент фильтрации, см/с 1 Песок пылеватый (0,6 - 6) 10 -3 2 « мелкозернистый (1,2 - 3) 10 -2 3 « среднезернистый (2,5 - 6) 10 -2 4 « крупнозернистый (4 - 8,5) 10 -2 5 Супесь (0,1 - 1,2) 10 -3 6 Суглинок (0,5 - 0,05) 10 -3 7 Глина Менее 1 10 -6 8 Торф малоразложившийся (1 - 5) 10 -3 9 Торф среднеразложившийся (0,2 - 1,2) 10 -3 10 Торф сильноразложившийся (0,12 - 0,18) 10 -4 где e н - начальный коэффициент пористости. Определить зону действия сил отрицательного трения, действующих на свайный фундамент сооружения, возводимого через 0,5 года после намыва территории, при завершении строительства в течение 1 года или 1,5 лет.

Сваи длиной 18 м забиты с поверхности намываемого грунта. Величина предельных деформаций сооружения S m = 8 см, причем к окончанию строительства осадка сооружения ожидается равной 0,4 S пр = 4 см, а скорость осадки сооружения принята равномерной, т.е. При завершении строительства в течение 1 года она составит v ф = 4 см/год, а в течение 1,5 лет - 2,7 см/год. Геологические условия площадки и характеристики грунтовых напластований представлены в табл. Показатели Время от начала намыва, лет 0,5 1 1,5 2 М 0,59 1,17 1,76 2,34 е -м 0,554 0,31 0,172 0,096 Осадка грунта, V р, см, при z = 600 20 27 31 33,1 z = 400 12 17,3 20,2 21,2 z = 200 7 9,7 10,7 11,3 Скорость осадки грунта, V p см/год, при: - z = 600 40 14 8,0 4,2 z = 400 24 10,6 5,8 2 z = 200 15,8 3,6 2 1,2 Осадка слоя № 4 обусловливает зону развития сил отрицательного трения, которая в соответствии с условием v гр v ф и данными табл. 14 при строительстве сроком 1 год распространяется до отм. 12,5 м, так как через год после начала строительства при z = 300 см для слоя № 4, т.

12,5 м, v гр = 3,9 см/год, а по условию v ф = 4 см/год. При завершении строительства в 1,5 года эта зона распространяется до отм. Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта f, расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, принимается: а) при подсыпках высотой менее 2 м для грунтовой подсыпки и слоев торфа - равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения - положительным значениям по табл.

2 (2); б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м для грунтов, включая подсыпку, - равным 0,4 от значений, указанных в табл. 2 (2), взятых со знаком минус, а для торфа - минус 0,5 тс/м 2 (негативное трение); в) при подсыпках высотой более 5 м для грунтов, включая подсыпку, - равным значениям, указанным в табл. 2 (2), взятым со знаком минус, а для торфа - минус 0,5 тс/м 2 (негативное трение). В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможная величина осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, то сопротивление грунта на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа величину f следует принимать равной 0,5 тс/м 2. Вид грунта под нижним концом сваи Коэффициент М 1.

Гравийные с песчаным заполнителем 1,3 2. Пески средней крупности, крупные средней плотности и супеси твердые 1,2 3. Пески мелкие средней плотности 1,1 4.

Руководство По Проектированию Свайных Фундаментов К Снип Ii-17-77

Пески пылеватые средней плотности 1 5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 0,9 6. Суглинки и глины полутвердые 0,8 7. Суглинки и глины тугопластичные 0,7 Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз. 16 (11) следует повышать на 60%, при наличии материалов статического зондирования - на 100%.

Таблица 17 (12). Возмущающая сила вибропогружателей, тс 10 20 30 40 50 60 70 80 Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, Э р, тc×м 4,5 9 13 17,5 22 26,5 31 35 К п. Динамические испытания свай могут производиться на стадии изысканий совместно со статическими испытаниями для оценки несущей способности свай и в процессе производства работ по погружению свай для контроля качества их выполнения в соответствии с главой СНиП III-9-74 «Основания и фундаменты». В проекте свайных фундаментов должны быть указаны сваи, подлежащие контрольной добивке, в количестве, предусматриваемом. В формулах 29 (17) и 31 (19) при сплошных квадратных и прямоугольных сваях, а также при полых круглых сваях с закрытым нижним концом и квадратных сваях с круглой полостью площадь поперечного сечения сваи F принимается равной полной площади поперечного сечения брутто, ограниченной наружным периметром ствола сваи. Величины отказов надлежит вычислять с учетом условий забивки свай.

При забивке свай через грунт, подлежащий удалению при последующей откопке котлована, или через грунт дна реки величину необходимого отказа сваи следует определять исходя из несущей способности сваи Ф, определенной по формулам 1 (1) и 7 (7), с учетом сопротивления на боковой поверхности сваи на участке неудаленного или подверженного возможному размыву грунта. Динамические испытания следует производить в соответствии. Для определения несущей способности сваи при добивке необходимо брать действительную энергию удара, причем испытания свай дизель-молотом, как правило, нужно вести одиночными ударами без подачи топлива.

Действительную энергию удара дизель-молота при подаче топлива можно определить по формуле (32) где Q - вес ударной части молота, тс; Н - фактическая высота подъема ударной части, м; р а - атмосферное давление, тс/м 2; F ц - площадь поперечного сечения цилиндра, м 2; Н р - рабочий ход цилиндра или поршня, м; с - упругий отказ сваи, измеряемый отказомером, м; е - остаточный отказ сваи, м: y и v - коэффициенты; для трубчатых дизель-молотов y = 8, v = 4,5 и для штанговых дизель-молотов y = 10, v = 5,8. Расчетные технические характеристики дизель-молотов приведены в табл. Q 3, тс/м 2 Коэффициент b 1 перехода от q 3 к R 3при зондировании установкой С-979 f 3, f 3i, тс/м 2 Коэффициент b 2 перехода от f 3 к f Коэффициент b i перехода от f 3 i к f при глубине i-го слоя грунта, м для забивных свай для винтовых свай - при нагрузках 1 2 3 h сжимающих выдергивающих £ 250 0,8 0,45 0,38 £ 2 1,5 0,5 0,53 0,57 0,6 500 0,65 0,32 0,27 4 1 0,21 0,33 0,44 0,55 750 0,55 0,26 0,22 6 0,75 0,17 0,27 0,39 0,5 1000 0,45 0,23 0,19 8 0,6 0,15 0,24 0,37 0,5 1500 0,35 -10 0,5 0,14 0,22 0,36 0,5 ³ 2000 0,3 -³ 12 - 0,12 0,2 0,35 0,5 Примечания: 1.

При глубине расположения слоя от 3 м до h значение коэффициента b i определяется интерполяцией, где h - обозначение то же, что и в формуле 34 (21). Для винтовых свай в песчаных грунтах, насыщенных водой, значения коэффициентов перехода b i должны быть уменьшены в 2 раза. Г) частное значение предельного сопротивления сваи подсчитываем по формуле Ф 3 = R 3 F + fhu = 518 0,09 + 43 6 1,2 = 77,6 тс, где и - периметр поперечного сечения сваи, м; F - площадь поперечного сечения сваи, м 2. При зондировании установкой С-832 в грунтовых условиях, для которых недостаточно изучен вопрос о влиянии скорости погружения зонда на получаемые результаты, параллельно с зондированием по методике -74 может применяться зондирование «со стабилизацией», когда вдавливание зонда происходит только под действием воздушного демпфера и сопровождается снижением скорости вдавливания до нуля. При этом следует использовать значения коэффициентов b 1 и b i, представленные в табл.

Q 3, тс/м 2 b 1 f 3, тс/м 2 Коэффициент b i перехода от f 3 i к f при глубине i-го слоя грунта, м 1 2 3 h £ 200 1 £ 2 1 1 1 1 500 0,8 4 0,26 0,56 0,75 1 750 0,65 6 0,22 0,44 0,67 1 1000 0,55 8 0,2 0,38 0,58 1 1500 0,4 10 0,18 0,35 0,52 1 ³ 2000 0,3 ³ 12 0,16 0,32 0,48 1 Рис. График зависимости b i f 3 i = f ( h) 7. РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ИХ ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ 7.1.

Расчет фундамента из висячих свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи») и его основания по деформациям производится как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений. Границы условного фундамента рис. 20 (1) определяются следующим образом: снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай; с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай; сверху - поверхностью планировки грунта ВГ, где - средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле 38 (25) j II 1, j II 2, j IIn - расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной соответственно l 1, l 2. L n; l - глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка, равная l = l 1 + l 2 +. В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включается вес свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента.

Полученные по расчету величины деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельно допускаемых значений, определенных по формуле 2 (2) настоящей главы. Схема определения границ условного фундамента при расчете осадок свайных фундаментов К п. Указания этого пункта по расчету свайного фундамента относятся к расчету куста.

При расчете осадок ленточных свайных фундаментов рекомендуется пользоваться методикой, приведенной ниже. Напряжения в активной зоне ленточных свайных фундаментов определяются по формуле (39) где р - погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кгс/см. В нагрузку включается вес массива грунта со сваями. Границы массива определяются следующим образом: сверху - поверхностью планировки грунта, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай, с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай; l - глубина погружения свай, см; a п - безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 22 в зависимости от приведенной ширины свайного фундамента ( b - ширина фундамента), приведенной глубины рассматриваемой точки и приведенного расстояния рассматриваемой точки от оси ленточного свайного фундамента. Глубина расположения слоя (в долях от В) 0 - 0,2в 0,2В - 0,4В 0,4В - 0,6В 0,6В - 0,8В 0,8В - В Коэффициент K i 1 0,85 0,6 0,5 0,4 Рис.

Схема определения размеров условного фундамента Пример 26. Требуется определить сопротивление грунта основания в уровне нижних концов свай и осадку свайного фундамента под колонну производственного здания с шагом колонн 6 м. Фундамент запроектирован в виде куста из шести свай сечением 300´300 мм, длиной 10 м (рис.

Расстояние между осями свай в кусте а = 3; d = 0,9 м. На фундамент сооружения действуют вертикальная сила N = 300 тс (с учетом веса ростверка) и изгибающий момент М = 50 тс×м. Грунтовые условия. С поверхности на глубину 4 м залегает слой мягкопластичного суглинка, затем на глубину 4,5 м - тугопластичная глина и ниже - крупный песок, разведанный до глубины 7 м. Физико-механические свойства грунтов следующие: суглинок мягкопластичный - g о II = 1,8 тс/м 3; j II = 14°; e = 0,85; I L = 0,55; глина тугопластичная - g о II = 1,9 тс/м 3; j II = 24°; e = 0,55; I L = 0,3; песок крупный - g о II = 2 тс/м 3; j II = 40°; e = 0,55; c II = 0,01 кгс/см 2. Решение: а) расчетные нагрузки на сваи, входящие в фундамент, определяем по формулам: S z 2 = 4×0,9 2 = 3,24 м 2; P макс = 63,9 тс; P мин = 36,1 тс. Несущую способность сваи определяем по формуле 7 (7): Ф = т( т R RF + иS т f f i l i), где F = 0,09 м 2; и = 1,2 м; R = 763 тс/м 2 для глубины h = 9,5 м по табл.

Второй хозяин. Без сколов и механических повреждений. Продажа б/у карабина свд. 'Хавает' тяжелую пулю.Настрел до 150-ти выстрелов. Комплект: -карабин; -оптика родная ПСО-1М2; -2 магазина на 5 патронов; -1 магазин на 10 патронов; -ремень; - набор для чистки оружия; -саундмодератор; - другие аксесуары; - бонус - 50шт патронов.

1 (1); f 1= 1 тс/м 2; f 2= 1,7 тс/м 2; f 3= 4 тс/м 2; f 2= 4,3 тс/м 2; f 5= 6,75 тс/м 2 по табл. 2 (2); Ф = 1 763×0,09 + 1,2 (1×2 + 1,7×2 + 4×2 + 4,3×2,5 + 6,75×1) = 1 (68,6 + 37,1) = 105,7 тс. Расчетная нагрузка на сваю что удовлетворяет требованиям; б) проверяем сопротивления грунта основания в плоскости нижних концов свай.

Средневзвешенное значение угла внутреннего трения: tg 5°22,5 = 0,094. Размеры свайного ростверка в пределах периметра куста свай; А 1 = 2×0,9 + 0,3 = 2,1 м; B 1 = 0,9 + 0,3 = 1,2 м. Размеры опорной площади условного массива: A 2 = A 1 + 2 l tg 5,5° = 2,1 + 2×9,5×0,094 = 3,89 м; В 2 = B 1 + 2 l tg 5,5° = 1,2 + 2×9,5×0,094 = 2,99 м; F = A 2 В 2= 3,89×2,99 = 11,6 м 2. Объем условного массива V = fl = 11,6×9,5 = 110 м 3. Объем свай: V с = 10×0,09×6 = 5,4 м 2; V - V c= 110 - 5,4 = 104,6 м 3. Упрощение подсчета веса условного массива грунта со сваями возможно при использовании формулы где g ср - средневзвешенные значения объемного веса грунта и свай; п - число свай; F c в - площадь одной сваи; A 2 к В 2 - размеры условного массива; g б - объемный вес бетона; g гр - объемный (средний) вес грунта.

Средневзвешенное значение объемного веса тс/м 3. Вес условного массива грунта G 1 = 104,6×1,87 = 195 тс. Вес свай G 2 = 5,4×2,5 = 13,5 тс.

Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай N н = N + G 1+ G 2 = 300 + 195 + 13,5 = 508,5 тс. Момент сопротивления условного массива в уровне его подошвы Давление на грунт свайного фундамента Расчетное давление на грунт основания условного массива R в уровне его подошвы определяем по формуле (17) главы: По табл. 16 главы для j II = 40°; А = 2,46; В= 10,84; D = 11,73; b = B 2 = 2,99 м; h = 9,5 м; g II = 2 тс/м 3; g 1 II = 1,87 тс/м 2; с II = 0,1 т/м 2; m 1, m 2 определяются по табл. 17 главы; m 1= 1,4; m 2= 1,4; k н = 1,1; в) распределение давления в горизонтальных сечениях в грунте ниже подошвы условного фундамента определяем в соответствии с прил. Среднее фактическое давление на грунт под подошвой условного фундамента от нормативных нагрузок Определяем природное давление под подошвой условного фундамента: р б = 1,8×4 + 1,9×4,5 + 2×1 = 17,8 тс/м 2 = 1,78 кгс/см 2; р - р б = 4,38 - 1,78 = 2,6 кгс/см 2.

Дополнительное давление в грунте p 0 z в горизонтальном сечении, расположенном на глубине z ниже подошвы условного фундамента, определяем по формуле p 0 z = a ( p - p б). Коэффициент a определяем в зависимости от и по табл.

3 главы: b = 2,99 м; l = 3,89 м; Результаты расчетов величин p б z и p i, а также параметров, необходимых для их определения, сведены в табл. Z, м h + z, м p б z = g( h+ z), кгс/см 2 0,2 p б z, кгс/см 2 a p i = a( p-p б z), кгс/см 2 p z, кгс/см 2 0 9,5 1,78 0,356 0 1 2,6 2,57 0,5 10 1,88 0,376 0,33 0,975 2,53 1 10,5 1,98 0,396 0,66 0,885 2,3 2,42 1,5 11 2,08 0,416 0,99 0,787 2,05 2,17 2 11,5 2,18 0,436 1,32 0,621 1,62 1,84 2,5 12 2,28 0,656 1,65 0,5 1,3 1,46 3 12,5 2,38 0,476 1,98 0,4 1,04 1,17 3,5 13 2,48 0,496 2,31 0,329 0,86 0,95 4 13,5 2,58 0,516 2,64 0,271 0,7 0,78 4,5 14 2,68 0,536 2,97 0,184 0,48 0,59 Осадку фундамента определяем по формуле (5) прил.

3 главы: где b = 0,8; E i - модуль i-го слоя грунта; Е = 400 кгс/см 2; Предельную величину средних осадок S пр. Cp основания фундамента для данного сооружения определяем по табл. 18 главы: S пр. Таким образом, расчетная величина осадки фундамента не превышает предельной величины S пр. Требуется определить осадку и крен свайного фундамента под дымовую трубу, запроектированного на железобетонных сваях сечением 300´300 мм, длиной 7 м. Свайный фундамент выполнен в виде кольца.

Число свай в кусте равно 50 шт. Расчетная нагрузка на фундамент задана в виде вертикальной силы N = 2400 тс и изгибающего момента M = 850 тс×м. Расчетная схема свайного фундамента Грунтовые условия. С отметки дна котлована глубиной 1,4 м залегает пластичная супесь толщиной 2 м.

Ниже располагается тугопластичный суглинок на глубину 3,1 м, подстилаемый слоем полутвердой разведанной глины толщиной слоя около 10 м. Физико-механические свойства грунтов следующие: супесь пластичная - g о = 1,75 тс/м 3; e = 0,55; j II = 24°; I L = 0,5; суглинок тугопластичный - g о = 1,8 тс/м 3; e = 0,7; j II = 21°; I L = 0,3; глина полутвердая - g о = 1,9 тс/м 3; e = 0,85; j II = 17°; I L = 0,25; c = 0,41 кгс/см 2; Е = 180 кгс/см 2. Определяем границы условного фундамента: tg 5°15 = 0,092. Радиус основания условного фундамента Площадь основания условного фундамента без учета внутреннего отверстия фундамента F = p r 1 2 = p×4,25 2 = 56,7 м 2.

Объем условного массива грунта V = fl = 56,7×6,5 = 369 м 3. Средневзвешенное значение объемного веса грунта Средневзвешенное значение объемного веса с учетом веса свай Вес условного массива G = 369×1,865 = 690 тc; N н = N + G = 2400 + 690 = 3090 тc. Среднее фактическое давление на грунт под подошвой условного фундамента от расчетных нагрузок Природное (бытовое) давление под подошвой фундамента: р б = 1,75×3,4 + 1,8×3,1 + 1,9×1,4 = 14,2 тс/м 2 = 1,42 кгс/см 2; р - р б = 5,45 - 1,42 = 4,03 кгс/см 2. Дополнительное давление в грунте в различных горизонтальных сечениях определяем по формуле p 0 z = a ( p - p б). Где a - коэффициент, определяемый в зависимости от для круглых фундаментов по табл. Результаты расчетов величин p б z и p i, а также параметров, необходимых для их определения, сведены в табл.

Руководство составлено ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений им. Герсеванова Госстроя СССР совместно с ГПИ Фундаментпроект Минмонтажспецстроя СССР и Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) Минтрансстроя при участии НИИЖБ. ЦНИИЭП жилища, ПНИИИС, Харьковского ПромстройНИИпроекта, Красноярского ПромстройНИИпроекта Госстроя СССР, ВНИИГС Минмонтажспецстроя СССР, МИИТ, ВЗИИТ, МИСИ Минвуза СССР, Уральского политехнического института Минвуза РСФСР, ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР, КИСИ и ДИСИ Минвуза Украинской ССР, треста Оргтехстрой Минстроя Белорусской ССР, Научно-исследовательского института Минпромстроя ССР (НИИпромстрой), института Гипротюменьнефтегаз Министерства нефтяной и газовой промышленности СССР. В составлении Руководства приняли участие: разд. 1-8 и приложения к ним-кандидаты техн. Наук Б.В.Бахолдин, Л.Я. Илькевич, П.А.

Коновалов, Г.Б. Кульчицкий, Л.Г. Мариупольский, Б.Л. Федоровский, Н.Б. Экимян, инженеры В.С. Стуров (НИИОСП); канд. Трофименков, инженеры Б.Ф.

Пярнпуу, В.Ф. Соколова, Б.С. Соминская, Р. Шерман (Фундаментпроект); д-р техн.

Луга, кандидаты техн. Завриев (ЦНИИС); кандидаты техн. Голосов, Н.Н. Коровин, В.А. Якушин (НИИЖБ); канд.

Тимофеев (ЦНИИЭПромзданий); кандидаты техн. Гольдфельд, В.Л. Трофимов (ПНИИИС); кандидаты техн. Серебро (ВНИИГС); канд. Ковалев (МИИТ); кандидаты, техн.

Воробков, Н.М. Дорошкевич (МИСИ); кандидаты техн. Лекумович, И.Я. Лучковский (Харьковский ПромстройНИИпроект); канд. Хамов (ВЗИИТ); канд.

Бойко (КИСИ); д-р техн. Феклин (ДИСИ); канд.

Вассерман (Гипротюменьнефтегаз); канд. Шахирев (Оргтехстрой Минстроя БССР); канд. Рыжков (НИИпромстрой); канд. Тарасов (УПИ); д-р техн. Бартоломей (ППИ); разд. Григорян (НИИОСП); разд.

Сорочан (НИИОСП); разд. Юшин (НИИОСП); разд. Ильичев, кандидаты техн. Монголов, В.М. Шаевич (НИИОСП); С.И.

Гриб (Красноярский ПромстройНИИпроект); разд. Жуков, инженеры И.Л.

Карабанова (ЦНИИЭПсельстрой). К другим особым условиям могут быть отнесены условия, вытекающие из особенностей работы специальных сооружений. Выбор конструкции фундамента (например, свайного или на естественном основании, на искусственно уплотненном, химически или термически упрочненном основании и т.п.), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов, выполненного с учетом требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов.

Законченные слэш ориджиналы читать. Испытания свай, свай-оболочек или свайных фундаментов (например, кустов), проводимые в процессе строительства или после его завершения в соответствии с требованиями глав части III СНиП по производству и приемке работ по устройству оснований и фундаментов и по приемке в эксплуатацию законченных строительством предприятий зданий и сооружений, являются, как правило, только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту, а также для установления соответствия грунтовых условий строительной площадки условиям, предусмотренным в проекте.